Стр. 39 - Оценка мощности энергетических установок высокоскоростных судов
Упрощенная HTML-версия
ОЦЕНКА МОЩНОСТИ ЭНЕРГЕТИЧЕСКИХ УСТАНОВОК
ВЫСОКОСКОРОСТНЫХ СУДОВ
37
Таблица 3.1.
Расчет сопротивления воды движению судна
V
м
, м/с
V
н
, м/с
R
м
, Н
R
н
, кН
3,0
9,0
83,0
60,5
3,5
10,5
87,0
63,4
4,0
12,0
83,0
60,5
5,0
15,0
72,0
52,3
6,0
18,0
63,0
46,2
7,0
21,0
64,0
46,7
8,0
24,0
70,0
51,0
8,5
25,5
73,0
53,0
Угол скоса потока на расчетной скорости
ϕ
= 15,5
о
, на “горбе сопротивле-
ния”
ϕ
= 17,5
о
.
Упор, необходимый для преодоления сил сопротивления и обеспечения вы-
хода на крылья
( )
(
)
P
P
R
z
t
p
p
=
⋅
=
⋅
−
=
⋅
−
=
0
2
2
2
2
1
2
63 4 0 9537
2 1 0 05 0 8192
37
cos
cos
cos
cos
,
,
,
,
ϕ
ϕ
ϕ
ϕ
кН (на один винт).
(
)
P
э
=
⋅
−
=
53 0 9636
2 1 0 05 0 8572
30 2
2
,
,
,
,
кН.
Потребная мощность
N
P V
e
p
е д
вал
дв
/
р
,
,
,
,
=
⋅
⋅
⋅
=
⋅
⋅
⋅
=
η
η
η
30 2 25
0 97 0 99 0 55
1430
кВт.
Предварительно в качестве главного двигателя выбираем дизель 12ЧНСП
21/21 номинальной мощностью 1470 кВт при частоте вращения 1500 1/мин.
Пользуясь диаграммами, составленными по результатам систематических ис-
пытаний серии моделей гребных винтов, из условия получения оптимального
КПД движителя на расчетном режиме в качестве движителя принят гребной
винт с интерцептором со следующими основными элементами:
D
=0,7 м;
H/D
= 1,8;
A/Ad
= 0,8;
z
=3.
Гребной винт с интерцептором принят исходя из следующих его положи-
тельных качеств:
-повышенные тяговые характеристики в условиях развитой кавитации без
снижения КПД.;
