Стр. 104 - Расчет амортизации главных двигателей и валопроводов силовых установок высокоскоростных судов
Упрощенная HTML-версия
РАСЧЕТ АМОРТИЗАЦИИ ГЛАВНЫХ ДВИГАТЕЛЕЙ И ВАЛОПРОВОДОВ
СИЛОВЫХ УСТАНОВОК ВЫСОКОСКОРОСТНЫХ СУДОВ
102
Запас несущей способности соединения по трению относительно упора
гребного винта
n
Q R
c
y
=
,
(4.80)
где
Q
с
- усилие, требуемое для съема охватывающей детали без подачи масла
на сопрягаемые детали, Н;
R
- упор гребного винта на переднем ходе, Н.
(
)
Q
q F f
K
c
т
=
−
0 5
,
.
(4.81)
Максимально допустимое усилие напрессовки определяется из условия
прочности резьбы хвостовика вала при срезе по формуле
Q
d H K K
в
max
м
= π
τ
1 0
,
(4.82)
где
d
1
- внутренний диаметр резьбы, м;
H
- длина рабочей части резьбы
хвостовика вала, м;
К
0
= 0,87 - коэффициент полноты резьбы
,; К
м
= 0,55 -
коэффициент, учитывающий характер изменения деформаций витков резьбы;
τ
в
= 0,5
σ
т
- предел прочности материала вала на срез, МПа, где
σ
т
- предел
текучести материала вала (для стали 08Х17Н6Т ОСТ5.9218-75
τ
в
= 350 МПа).
Напряжение в поперечном сечении хвостовика от Q
max
не должно
превышать 0,8
σ
т
материала вала.
Величина давления масла, подаваемого на сопрягаемые конические
поверхности охватывающей детали и сплошного вала, не должна превышать
значения
P
D
D
m a x
т
ср н
=
−
0 55 1
2
,
σ
,
(4.83)
где
σ
т
- предел текучести материала охватывающей детали, МПа (для латуни
σ
т
= 270 МПа);
D
ср
- средний диаметр конуса, м;
D
н
- наружный диаметр
охватывающей детали, м
Приведенное напряжение на наружной поверхности сплошного вала
σ
1
=
q
(
q
- контактное давление, МПа). При этом для гребного вала
σ
1
≤
0,4
σ
т
; для промежуточного вала
σ
1
≤
0,7
σ
т
.
Приведенное напряжение на внутренней поверхности охватывающей
детали (гребной винт или полумуфта) будет
