СПЕЦИАЛЬНЫЕ ТЕХНОЛОГИИ ЛИТЕЙНОГО ПРОИЗВОДСТВА
14
6
происходит за счет поглощения тепловой энергии металла, которую можно
определить по уравнению:
τ
ρ
+
− =
111
ф1
3 1
)
1(13,1
1
R с
bК
Т Т
,
(3.12)
при τ
1
>> τ>0 и
Т
3
>
Т
1
>>
Т
L
;
τ
ρ
=
3ф
155
1
13,1
Tb
R q К
;
τ
ρ
+
− =
11 эф
ф2
1
)
1(13,1
1
R S
bК
Т Т
L
,
(3.12,
а
)
1
3
τ>τ≥τ
и
Т
L
>
Т
3
1
2ф
155
2
13,1
τ−τ
ρ
=
Tb
R q
К
,
где
Т
1
,
Т
3
и
Т
L
– соответственно температура перегрева, заливки и ликвидуса
расплава, К;
К
1
и
К
2
– коэффициенты эквивалентности, учитывающие потери тепла
расплавом на термодеструкцию модели;
с
1
, ρ
1
,
S
эф
– соответственно удельная
теплоемкость, плотность и эффективная теплота кристаллизации расплава,
Дж/кг К, кг/м
3
, Дж/кг;
b
ф
– коэффициент теплоаккумуляции формы, с
0,5
/м
2
К;
q
5
– удельная теплота деструкции модели, Дж/кг; ρ
5
– объемная масса
модели, кг/м
3
;
R
1
– приведенная толщина отливки, м; τ
3
, τ
1
, τ – соответственно
время заливки, время от начала заливки до снятия теплоты перегрева и текущее
время заливки формы металлом.
Удельную теплоту термодеструкции модели можно определить, учитывая
снижение теплоты перегрева металла, по уравнению:
(
)
к п 11
T TcVQ
− ρ=
(3.13)
где –
V
объем отливки, м
3
; ρ
1
– плотность металла, кг/м
3
;
с
1
– теплоемкость
металла, Дж/кг
⋅
К;
Т
п
и
Т
к
– температура перегрева и кристаллизации сплава, К.
Если
(
)
к 111
1
T TcVQ
− ρ=
– теплота перегрева металла к концу заливки в
обычную форму по извлекаемым моделям, а
(
)
к 2 11
2
T TcV Q
− ρ=
– то же, в форму с
газифицируемой моделью при идентичных условиях заливки, то разность
Δ
Q
=
Q
1
-
Q
2
будет характеризовать теплоту термодеструкции модели:
(
)
2 111
T TcVQ
− ρ=∆
, Дж/кг
°
С
(3.14)
В табл. 3.9 представлены изменения температуры металла при его
одновременной заливке в форму, в которой находились две полости: одна из них с
газифицируемой моделью, а другая полая (после извлечения модели), на
