СПЕЦИАЛЬНЫЕ ТЕХНОЛОГИИ ЛИТЕЙНОГО ПРОИЗВОДСТВА
184
Следует отметить, что во всех известных методах уплотнения песчано-
глинистых форм силы трения играют отрицательную роль, препятствуя развитию
сжимающих напряжений по высоте формы во время ее уплотнения и приводят к
затратам значительного количества потребляемой энергии. В результате,
например, при уплотнении песчано-глинистых форм методом верхнего
прессования, на рабочей поверхности формы (со стороны модельной плиты)
наблюдаются недоуплотнения в местах узких и глубоких карманов. После снятия
уплотняющих усилий силы внешнего трения в песчано-глинистых формах, как
правило, не оказывают существенного влияния на качество самой формы.
В случае же вакуумно-пленочной формовки, как силы внутреннего трения,
так и силы внешнего трения играют значимую роль, главным образом в
сохранении прочности вакуумируемой формы, приданной ей на стадии
формообразования, а следовательно и в формировании ее качества.
6.5.3. Критерий оценки прочности вакуумно-пленочной формы
Расчетные кривые распределения напряжений (рис. 6.11), полученные при
решении уравнений (6.9) и (6.13), при соответствующих начальных условиях,
как было сказано выше, имеют характерные точки пересечения
В
.
Очевидно, каждая из этих точек является точкой равных напряжений,
действующих в толще песчаного наполнителя полуформы, или точкой перегиба
общей кривой от двухстороннего прессующего действия атмосферного давления
по высоте полуформы. Аналогичные кривые получаются при любом начальном
разрежении, создаваемом в наполнителе полуформы (рис. 6.4,
а
…
д
). На
основании равенства напряжений в указанных характерных точках приравняем
правые части уравнений (6.9) и (6.13)
A
a g
A
a g
P e
A
a g
A
a g
P
e
Ay
yHA
)
(
)
(
)
(
)
(
п
п
п
п
)
(
.
(6.14)
После соответствующих преобразований полученное равенство примет
вид
Ay
Ay AH
Ay
Ay AH
e e eB e e eP B
2
.
(6.15)
Здесь
f
a g F
A
a g
B
П
)
(
)
(
п
п
.
Введя обозначения
Ay
eD
и
AH
eC
, и решая уравнение (6.15),
получим выражение вида
0
2
2
P B BD DBPC
.
(6.16)
