Стр. 65 - Оценка мощности энергетических установок высокоскоростных судов
Упрощенная HTML-версия
ОЦЕНКА МОЩНОСТИ ЭНЕРГЕТИЧЕСКИХ УСТАНОВОК
ВЫСОКОСКОРОСТНЫХ СУДОВ
63
ξ
ϕ
i
i n j
j
Km
= ∑
=
1
,
(4.14)
где
К
m
- количество
j
-х видов местного сопротивления;
ϕ
i
- коэффициент мест-
ного сопротивления
j
-го вида в трубопроводе
i-
го участка;
n
i
- количество
местных сопротивлений
j
-го вида в трубопроводе.
Потери давления рабочей жидкости в гидроагрегатах (фильтрах, холодиль-
никах, клапанах и т.п.) при фактических расходах жидкости
∆ ∆
p
i
p
i
Q a i
Q a i
н
а
a
н
=
2
,
МПа,
(4.15)
где
∆
p
а
н
i
- потери давления рабочей жидкости в гидроагрегате при расходе,
указанном в технических условиях на поставку (потери при нормальных усло-
виях);
Q
i
а
- фактический расход рабочей жидкости через агрегат в эксплуата-
ционных условиях;
Q
i
а
н
- расход жидкости через агрегат, при котором опреде-
лены потери давления при нормальных условиях (по техническим условиям
агрегата).
Сумма потерь давления жидкости в трубопроводе нагнетания и слива
∆
∆ ∆
∆
p
p
p
p
j
i
i
n
i
n
j
=
=
∑ + + +
(
)
1 1
2
...
,
МПа,
(4.16)
где
n
- количество участков трубопровода.
Таким образом расчетное давление на гидромоторе будет равно
p
p
p
j
г н
= − ∆
,
(4.17)
где
p
н
- давление, развиваемое насосом, МПа.
Если учесть, что гидромотор должен преодолевать крутящий момент, созда-
ваемый вентилятором, то давление на гидромоторе не должно быть меньше ве-
личины, определяемой из выражения
10
612 974 05
p Q
M n
г н
г г
=
,
.
(4.18)
