Стр. 137 - Оценка мощности энергетических установок высокоскоростных судов
Упрощенная HTML-версия
ОЦЕНКА МОЩНОСТИ ЭНЕРГЕТИЧЕСКИХ УСТАНОВОК
ВЫСОКОСКОРОСТНЫХ СУДОВ
135
7. Скорость газа в срезе общего реактивного сопла:
( )
c
k
k
R T
k
k
8
8
8
2
1
1
1
1
=
−
−
∗
∗
−
ϕ
π
с
г
г
г
г
г
,
(6.49)
где
π
8 7
8 7
∗ ∗
∗ ∗
=
=
p
p
T
T
н
;
.
Таким образом, определение пяти неизвестных (
p T
p
m
7 7 7 61
∗ ∗
∗
,
,
,
,
λ
.
) сводится
к решению системы пяти уравнений (6.45) - (6.49). При этом приведенная ско-
рость на выходе из турбины вентилятора выбирается в пределах
λ
6.1
= 0,4 - 0,5.
Оптимальная степень повышения давления в вентиляторе
π
σ
в опт
∗
∗ ∗
=
p
p
61 1 2
.
.
8. Удельная тяга двигателей со смешением потоков контуров
R
q
m c
v
уд
т
п
,
= +
+
−
1
1
8
где
q
C p T G
C p T G
H u
т
г
в
г
=
−
∗
∗
3 31
2 1 2 1
.
.
.
η
.
По указанным выше формулам проводится расчет для максимального режи-
ма, при этом принимается:
v
п
= 0,
c
8
-
из условия обеспечения оптимального
поддува,
π
к г
и
Σ
∗
∗
T
из условия обеспечения максимального приведенного рас-
хода воздуха через внутренний контур. В результате решения системы уравне-
ний (6.45) - (6.49) для максимального режима определяются степень двухкон-
турности
m
м.р
и оптимальная степень повышения давления за вентилятором
(
)
π
в.опт м.р
∗
. По формулам (6.45 - 6.49) рассчитываются параметры для крей-
серского режима. При этом принимается
v
п
=
v
кр
. Дросселирование двигателя
сопровождается уменьшением
π
к г
и
Σ
∗
∗
T
по линии режимов совместной работы
компрессора внутреннего контура и его турбины. Можно принять
m
кр
=
m
(1,1 - 1,2)
m
м.р
. Задавшись соответствующими значениями
π
k
T
Σ
кр г. кр
и
∗
∗
,
