Стр. 136 - Оценка мощности энергетических установок высокоскоростных судов
Упрощенная HTML-версия
ОЦЕНКА МОЩНОСТИ ЭНЕРГЕТИЧЕСКИХ УСТАНОВОК
ВЫСОКОСКОРОСТНЫХ СУДОВ
134
где
(
)
T
T
T
p
p
k
k
2 2 1
61 1 2
6 2
1
1
1
.
.
.
.
∗ = ∗
∗ ∗
∗
+
−
∗
=
−
σ
η
в
7. Параметры газа в конце процесса смешения определяются
из уравнения количества движения, связывающего полные импульсы потоков
газа в сечении за турбиной (сечение 6.1 по первому контуру), воздуха в сечении
6.2 (по второму контуру) и смеси в сечении на входе в сопло (сечение 7).
(
)
(
)
( )
p
f
F
p
f
F
p
F
I
61 61 61 6 2 6 2 6 2 7 7 7 7
.
.
.
.
.
.
∗
∗
∗
+
=
=
λ
λ
λ
.
Поскольку
(
) (
)
p
p
p
p
61 6 2 61 6 2
61
6 2 61 6 2
.
.
.
.
.
.
.
.
,
=
= ∗
=
=
∗
, то
и
π λ π λ λ λ
.
Для камеры смешения с постоянным сечением (
F
7
=
F
6.1
+
F
6.2
) получаем
уравнение
(
)
( )
(
)
( )
p
f
F
p f
F
I
p
f
p f
61 61 7 7 7 7 7
61 61 7 7
.
.
.
.
.
∗
∗
∗
∗
=
=
=
λ
λ
λ
λ
,
(6.46)
Уравнение расхода через сечение 7
( )
G
p q
F
T
7
0 396
7 7 7
7
=
∗
∗
,
.
λ
Газодинамическая функция
( )
(
)
( )
z
I
G T
p
f
p q
λ
λ
λ
7
7
7 7
61 61
7 7
0 313
0 313
0 396
=
=
∗
∗
∗
,
,
,
.
.
.
(6.47)
Уравнение теплосодержаний позволяет определить температуру смеси
(
)
T
C p T
mC p T
m C p
7
1
61
6 2
∗ =
+
+
∗
∗
г
в
см
.
.
.
(6.48)
