" Н а у к а м о л о д ы х " , 3 0 - 3 1 м а р т а 2 0 1 7 г . , А р з а м а с
П о с в я щ а е т с я 1 0 0 - л е т и ю Р о с т и с л а в а Е в г е н ь е в и ч а А л е к с е е в а
348
На рис. 2 обозначено: 1 – рамка (сопротивление –
r
, индуктивность –
L
);
2 – магнитная система (индуктивность Ф); 3 - спиральные токоподводы;
M
ДВ
–
внешний движущий момент;
М
ОС
– момент, оказывающий сопротивление
(демпфирующий момент).
При пересечении магнитного поля в роторе создается электродвижущая
сила:
,Ф
dt
dwe
=
где
w
– число витков рамки; Ф - магнитный поток, пронизывающий ротор.
Под действием электродвижущей силы
e
в цепи течет ток
i
, связанный с
e
уравнением:
,
)
(
e iR r
dt
di L
= + +
где
L
и
r
– индуктивность рамки и ее сопротивление;
R
– сопротивление
нагрузки.
Основное магнитное поле и краевые магнитные потоки рассеяния
проходят соответственно через ротор и боковой выступ. Для уменьшения
массогабаритных характеристик демпфера края ротора максимально
приближены к магнитным полюсам. Это приводит к уменьшению воздушных
зазоров, что в свою очередь, приводит к увеличению коэффициента
демпфирования за счет возникновения вихревых токов в выступах А.
Одновременно выступы А выполняют функции ребер жесткости
ротора.При взаимодействии тока
i
с магнитным полем постоянного магнита
создается демпфирующий момент:
BFwi
M
=
Д
,
где
F
– активная площадь рамки.
В
результате
получаем
дифференциальное
уравнение
магнитоиндукционного демпфера:
dt
dKM
dt
dM
T
ϕ
= +
Д
Д
,
где
R r
L T
+
=
- постоянная времени в секундах;
R r
(BFw)
K
2
+
=
Д
- коэффициент
углового демпфирования в Н∙м∙с.
Для другого варианта магнитоиндукционного демпфера, в котором рамка
заменена короткозамкнутым медным или алюминиевым каркасом (ротор),
