ТЕПЛОФИЗИКА И ОСНОВЫ МЕТАЛЛУРГИЧЕСКОЙ
ТЕПЛОТЕХНИКИ
62
где
V
о
- часовой объем продуктов сгорания, пересчитанный в
нормальные
физические условия;
ω
с
= (2
÷
5) м/с - нормальная скорость (при НФУ).
Принимая в качестве исходных полученные значения сечений и скорости
газов, подсчитываем сопротивление трассы. В случае необходимости
корректируют исходные данные и производят пересчет трассы. При расчете
следует избегать больших разрежений, превышающих при естественной тяге
0,2 - 0,25 кПа. При больших разрежениях получаются повышенные присосы
воздуха через неплотности в кладке.
При подсчетах необходимо учитывать падение температуры газов,
связанное с присосами холодного воздуха и потерями тепла через стенки
соединительных боровов. Потери температуры можно оценить па основании
данных, приведенных табл. 3.4.
Таблица 3.4
Потери температуры при движении газов по газоходам
(по экспериментальным данным)
Средняя температура
дымовых
газов,
0
С
Падение температуры,
0
С/м
Дымоходы новые
Дымоход после
длительной
эксплуатации
1000 – 1200
5,2
6,3
800 – 1000
4,6
5,2
600 – 800
3,7
4,3
400 – 600
2,8
3,6
3.5. Истечение жидкостей и газов.
Свободные и ограниченные струи
Вопросы истечения газов и жидкостей приходится решать при расчете
газовых горелок и мазутных форсунок, при определении расхода газов,
вытекающих из отверстий в кладке, и во многих других случаях. При этом
возможны два случая: истечение несжимаемых жидкостей и газов при малых
давлениях и истечение газов при больших давлениях.
Для первого случая напишем уравнение Бернулли для сечений
I - I и II - II (рис. 3.9). Первое сечение находится непосредственно перед
отверстием, второе совпадает с выходным сечением.
2
2
2
2 2
2
1 1
ρω+ = ρω+
P
P
.
