ПЛАВИЛЬНЫЕ ПЕЧИ ЛИТЕЙНЫХ ЦЕХОВ
71
кДж/кг.
)), WH9(5 )S O( 109 H 1256
C339
))WH9(6 )S O(26 H300 C81(
p
p
p p
p
p
p
p
p p
p
p
p
н
+
− −
−
+
=
= +
− −
−
+
=
Q
Низшая теплота сгорания
Q
является характеристикой топлива при его
полном сгорании. Однако в вагранке часть углерода окисляется до СО, т.е. име-
ет место химическая теплота сгорания. Количество теплоты, которое выделяет-
ся при сгорании углерода в 1 кг топлива,
Q
= 0,01
C
р
(34068
m
+ 10270
n
), кДж/кг,
где
С
р
– процентное содержание углерода в рабочей массе.
Химическая неполнота сгорания
Q
неп
= 0,01
С
р
34068 (
m
+
n
) –
Q
с
= 0,01
C
р
23798
n
, кДж/кг.
Определение расхода топлива.
Для определения расхода топлива состав-
ляется тепловой баланс вагранки (на 1 кг металла).
Приходная часть
Теплота от сгорания топлива
, )
(
нер
p
н
т
X Q Q Q
− =
кДж/кг,
где
Х
– расход топлива в кг на 1 кг металла.
Теплота, внесённая подогретым воздухом,
Q
т
=
C
в
t
в
B X
, кДж/кг,
где
С
в
– средняя объёмная теплоёмкость воздуха;
t
в
– заданная температура по-
догрева воздуха.
Теплота экзотермических реакций
Q
экз
= Σ
A
i
q
i
a
i
, кДж/кг,
где
А
i
– тепловой эффект реакции окисления;
q
i
– количество элемента в 1 кг
металла;
а
i
– угар. Значения
А
i
и
а
i
для окисляющихся в процессе ваграночного
плавки элементов приведены в табл. 2.10.
Таблица 2.10
Тепловые эффекты и угар металла
Эффекты
Si
Mn
Fe
Тепловой эффект реакции
окисления, кДж/кг
Угар элементов, %
29400
10 – 20
6900
10 – 30
4990
0,5 – 1,5
Для определения
q
i
проектант задаёт марку литейного коксового чугуна и
его состав из данных табл. 2.11.
Расходная часть
Расход теплоты на расплавление и перегрев чугуна
Q
м
=
C
т
t
пл
+
L
+
C
ж
Δ
t
пер
, кДж/кг,
